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961.
汽车空调风道设计对车内噪声的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
空调风道的设计与布置合理与否直接影响车内环境的舒适性.风道设计中要求风道的气流噪声必须控制在允许的范围内.风道中压力损失是使得车厢内产生气流噪声的原因之一,在此通过分析风道中产生压力损失的原因和对某汽车整车送风系统的计算流体力学(CFD, Computational Fluid Dynamics)分析和实际测试,说明减小风道压力损失可使车内噪声得到降低. 相似文献
962.
本文根据无粘流体的非定常热流理论,推导出声源在亚声速不可压缩流场中对机翼产生的非定常流体动力的精确解,讨论了典型翼段上单极子声源的位置对声致气动载荷的影响,并通过对声-涡耦合的分析,解释了限于弱扰动的声激励消除颤振的机理,为有源声控制技术应用于流致振动和涡流的控制提供了理论基础。 相似文献
963.
基于单元塞式喷管的实验数据,研究了底部二次流对塞式喷管性能和底部特性的影响,测得了不同环境反压下塞锥表面的压强分布.实验表明,底部在不同压比下具有不同的气动状态.二次流的注入使底部开闭过渡点的压比值升高,底部开始提供推力的压比值下降,有利于避免底部开闭过渡时推力出现较大幅度降低.二次流流量达到主流的2.0%后,再加大底部二次流流量不再影响底部压强,过多地注入反而会降低塞式喷管的总体效率,1.5%~2.0%主流流量的二次流注入是比较好的选择.在低压比范围,塞锥表面有压强峰出现,随着高度的增加,压强峰后移并强度减弱. 相似文献
964.
<正> 通常认为,由脉动压力引起的瞬时畸变服从一定的随机分布规律。但至今,在国内外尚未见到有关瞬时畸变的幅值概率密度分布规律的确切描述的文献,即使在脉动压力为正态分布时也是如此。每当要利用瞬时畸变的概率分布规律时,人们总是假定它为正态分布。很显然,这样做有一定的近似性,如在最大瞬时畸变值的预估中,这种近似将会影响最大值的预估精度。 相似文献
965.
q—热流;Lv—蒸发潜热;ρ—密度;P—压力;T—温度;h—静焓;s—多孔壁表面积;t—时间;ψ—调节系数;(?)—冷却剂流量;m—冷却剂总质量;(?)—渗透率;μ—粘性系数;(?)—弹头头部半径;R—气体常数;H—总焓;M—分子量;z—压缩系数。 下标:ω1—外壁面值;ω2—内壁面值;g—气体值;ι—液体值;γ—辐射值;E—冷却剂蒸发组元值;ex—外流值;in—内流值;la—层流值;tur—湍流值;s—驻点值;c—冷却剂值;air—空气值。 相似文献
966.
967.
本文使用Y12飞机的1/3缩比模型桨进行了螺桨地面噪声试验,使用圆柱型缩比座舱模型测量了舱内声压。试验中发现时间平均增强法是去除地面湍流影响的有效方法,利用舱内传声器阵可以测量舱内声场分布,经改进,使用户外螺桨模型噪声试验来作为螺桨噪声预测结果的验证手段是可行的。 相似文献
968.
969.
一种受总体限制的弹用S弯进气道的设计和实验验证 总被引:6,自引:1,他引:6
在飞行器总体对发动机进气道长度、偏距和相贯位置有特定要求及叉形弹翼根部空间的限制情况下,设计了一种大偏距、短扩压的S弯进气道。进气道的设计特点是在唇口后保证有尽可能长的S弯扩压段,扩压段在采用合理的中心线变化规律和面积变化规律的情况下,通过变宽度的方法确定截面形状,以满足总体要求。风洞模型实验结果表明:1.进气道具有良好的气动性能,高的总压恢复系数(σ>0.985),较低的周向稳态总压畸变指数(Δσ0<1.0%)和径向稳态总压畸变指数(Δσp<2.8%);2.在一定马赫数下,进气道性能对正攻角和偏航角不敏感,仍保持高的总压恢复系数和低的畸变;3.进气道出口气流紊流度较低(—Tu<2.5%),因此进气道出口截面的总畸变指数低(w<3.0%)。 相似文献
970.